Строительство новых зданий

Автор: Пользователь скрыл имя, 20 Марта 2012 в 13:22, курсовая работа

Описание работы

Современные типовые здания и сооружения отличаются от своих предшественников тем, что они унифицированы – подготовлены для возведения методами строительной индустрии. Унификация проводится путем применения наиболее экономичных и универсальных с возможностями заводов – изготовителей, простотой перевозки, монтажа. В настоящее время особое значение для нашей страны имеет правильный учет, перспектив развития промышленного строительства, поэтому при создании архитектурно-строительных решений новых производственных зданий, промпредприятий, необходимо исходить из общих тенденций развития технологии, строительной и проектной техники и условий труда в их совокупности в нашей стране и за рубежом на основе достижения мирового НТП.

Работа содержит 1 файл

Документ Microsoft Office Word.docx

— 218.47 Кб (Скачать)

Q1=12,38 kH; Q1-0=Q1-2=12,38-3,082۰3,6=1,28 kH

Q2-1=12,38-3,082۰10,38=-19,61 kH

Усилия в колонне от крановой нагрузки:

 

Чурук стр.69

 

 

Рассматриваем следующие  виды загружения:

1.Mmax на крайней колонне и Mmin на средней колонне.

2.Mmax на средней колонне и Mmin на крайней колонне

3.Тормозная сила на  крайней колонне

4.Тормозная сила на  средней колонне

1. на крайней колонне  сила Dmax=254,04 kH приложена с эксцентриситетом l=0,6 м. момент в узле Mmax=254,06۰0,6=152,42 kH۰м

Реакции верхней опоры  левой колонны

R1=- = - =-18,27 kH

Одновременно на средней  колонне действует сила Dmin=69,28 kH с эксцентриситетом l=0,75 м, при этом Mmin=69,28۰0,75=51,96 kH۰м. Реакция верхней опоры средней колонны:

R2= - [ ]=6,23 kH.

Суммарная реакция в основной системе R1p=-18,27+6,23=-12,04 kH

С учетом пространственной работы

1= - = - = 160 где cdin=3,5 при шаге 12 м и длине температурного блока 72 м.

Упругая реакция левой  колонны

Re= -18,27+5,39۰10-3Eb۰160۰ = - 17,41 kH

Изгибающие моменты в  расчетных сечениях левой колонны:

М1-0=-17,41۰3,6=-62,68 кН۰м

М1-2=-62,68+152,42=89,74 кН۰м

М2-1=-17,41۰10,38+152,42=-28,3 кН۰м

Продольные силы Q01=0; N1-2=N2-1=254,04 kH

Поперечные силы Q0-1=Q1-2=Q2-1=-17,41 kH

Упругая реакция средней  колонны

Re=6,23+5,39۰10-3Eb۰160 =7,09 kH

Изгибающие моменты:

М1-0=7,09۰3,6=25,53 кН۰м

М1-2=25,53-51,96=-26,43 кН۰м

М2-1=7,09۰10,38-51,96=21,63 кН۰м

Продольные силы: N1-0=0; N1-2=N2-1=69,28 kH

Поперечные силы: Q1-0=0; Q1-2=Q2-1=7,09 kH

 

Чурук стр.71

 

 

На крайней колонне  сила Dmin=69,28 kH приложена с эксцентриситетом l=0,6 м. Момент в узле Mmin=69,28۰0,6=41,57 kH

Реакция верхней опоры  левой колонны

R1= - =-4,98 kH

Одновременно на средней  колонне действует сила Dmax=254,04 kH с эксцентриситетом l=0,75 м, при этом Mmax=254,04۰0,75=190,53 кН۰м.

Реакция верхней опоры  средней колонны

R2= - =22,85 kH

Суммарная реакция в основной системе R1p=-4,96+22,85=17,87 kH.

С учетом пространственной работы ∆1= - = - =-

Упругая реакция левой  колонны

Re=-4,98+5,39۰10-3Eb(-236) ==6,25 kH

Изгибающие моменты в  расчетных сечениях левой колонны:

М1-0= -6,25۰3,6=-22,5 кН۰м

М1-2=-22,5+41,57=19,07 кН۰м

М2-1=-6,25۰10,38+41,57=-23,31 кН۰м

Продольные силы N0-1=0;  N1-2=N2-1=69,28 kH

Поперечные силы Q0-1=Q1-2=Q2-1=-6,25 kH

Упругая реакция средней  колонны:

Re=22,85+5,39۰10-3Eb(-236=21,58 kH

Изгибающие моменты:

М0-1=21,58۰3,6=77,68 кН۰м

М1-2=77,68-190,53=-112,85 кН۰м

М2-1=21,58۰10,38-190,53=33,47 кН۰м

Продольные силы: N1-0=0; N1-2=N2-1=254,04 kH

Поперечные силы: Q1-0=Q1-2=Q2-1=21,58 kH

 

Чурук  стр.72

 

 

 

Горизонтальная тормозная  сила H=8,09 kH

Реакция верха колонны  определяем:

R1= = = 4,98 kH

Горизонтальное перемещение  рамы при учете  пространственной работы каркаса ∆1=- = - = = 66

Упругая реакция верха  колонны, к которой приложена  тормозная сила Re= R1+∆1R=4,9866۰5,39۰10-3Eb=4,62 kH

Изгибающие моменты в  расчетных сечениях левой колонны

Мо=0;М1-01-2=ReH1-T(H1-2,52)=4,62۰3,68,09۰(3,6-2,52)=7,88 kH۰м

М2-1=ReH-T(H-2,52)=4,62۰10,388,09(10,38-2,52)=15,63 kH۰м

Поперечные силы:Q1-0=Q1-2=Q2-1=T-Re=8,094,62=3,47 kH۰м

Продольные силы: N1-0=N1-2=N2-1=0

Усилие в сечениях колонны к которой не приложена тормозная сила:

R2=∆1R=66۰5,39۰10-3Eb=0,36 kH

M1-0=M1-2=R2H10,36۰3,6=1,28 kH۰м

М2-1=R2H=0,36۰10,38=3,74 kHм

Поперечная сила Q1-0=Q1-2=Q2-1=R2=0,36

Продольная сила: N1-0=N1-2=N2-1=0

Усилия в колонне от сейсмической нагрузки

 

Чурук стр.73

 

 

Сейсмические нагрузки

S11=3,24 kH

S12=16,44 kH

Реакция верха колонны:

R1= = = 1,996 kH

Горизонтальное перемещение  рамы при учете пространственной работы каркаса.

∆=- = - = -244

где R1p – суммарная реакция в основной системе R1p=1,996+S12=1,996+16,44=18,44 kH

упругая реакция верха  колонны:

Re=1,996-244۰5,39۰10-3Eb=0,68 kH

Изгибающие моменты в  расчетных сечениях колонны

Мо=0

М1-01-2=ReH1=0,68۰3,6=2,45 kHм

М2-1=ReH+S11H2=0,68۰10,38+3,24۰6,78=29,03 kHм

Продольные силы: N1-0=N1-2=N2-1=0

Поперечные силы: Q1-0=Q1-2=Q2-1=0,68 kH.

 

Комбинации нагрузок и расчетные

усилия в сечении  колонн

Нагрузки 

 

     

Сечения крайней колонны

1-0

1-2

2-1

 

M

N

M

N

M

N

Q

Постоянная

 

1

11

1

0,9

67,44

60,69

424,83

382,35

-40

-3,6

790,59

711,53

-6,38

-5,74

861,44

775,3

4,69

4,46

Снеговая

 

2

3

4

1

0,9

0,5

20,70

18,63

10,35

215,46

193,91

107,73

-0,85

-0,77

-0,43

215,46

193,91

107,73

-12,58

-11,32

-6,29

215,46

193,91

107,73

-1,73

-1,56

-0,87

Крановая Mmax на левой колонне

 

5

6

 

 

 

 

1

0,9

-62,68

-56,41

0

0

89,74

80,77

254,04

228,64

-28,3

-25,47

254,04

228,64

-17,41

-15,67

Крановая Mmax на средней колонне

 

7

8

1

0,9

-22,50

-20,25

0

0

19,07

17,63

69,28

62,35

-23,31

-20,98

69,28

62,35

-6,25

-5,63

Крановая Н на левой колонне

 

9

10

1

0,9

7,88

0

0

 

0

0

15,63

14,07

0

0

3,47

3,12

Крановая Н на средней колонне

 

11

12

1

0,9

             

Ветровая слева

   

1

0,9

             

Ветровая справа

   

1

0,9

             

Сейсмическая

   

1

             

Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и ветровой

 

Mmax

1,3,16

1,6,10,16

1,13

108,2

618,74

69,99

1019,23

58,78

861,44

36,83

Особое сочетание нагрузок

 

Mmax

11,4,17

11,4,17

11,4,17

73,49

490,08

-33,98

819,26

17,0

883,03

4,27

Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и ветровой

 

Mmin

1,6,10,14

1,3,14

1,3,6,10,16

-29,89

424,8

-74,6

984,5

91,02

1283,99

-33,04

Особое сочетание нагрузок

 

Mmin

11,4,17

11,4,17

1,4,17

68,59

490,08

-38,88

819,26

-41,06

883,03

2,91

Основное сочетание нагрузок без учета крановых и ветровых

 

1,2

1,2

1,2

88,14

640,89

-4,085

1006,05

-18,96

1076,9

3,23


 

Расчет внецентренно-сжатой колонны

  1. Данные для расчета сечений.

Для внецентренно-сжатой колоны прямоугольного сечения принят тяжелый  бетон М200, для которого RB=9мПа; Rbt=0,75 мПа; Eb=21500 мПа.

Назначена арматура класса АIII с расчетными характеристиками:

Rs=Rsc=365 мПа; Es=2۰105 мПа

  1. Сечение 1-0 на уровне верха консоли колонны

Сечение колонны bxh=50x60 см, при

a=а1=4 см полезная высота сечения

h0=56 см. В сечении действуют три

комбинации расчетных  усилий.

усилия от продолжительного действия

нагрузки Ме=0; Ne=424,83 kH.

Усилия 

Первая 

Вторая 

Третья 

М, кНм

N, кН

108,2

618,74

-29,89

424,83

88,14

640,29


Расчетная длина надкрановой  части колонны l0=2Н2=2۰3,6=7,2 м. при учете крановой нагрузки; l0=2,5۰3,6=9 м. без учета крановой нагрузки. Гибкость надкрановой части колонны Л=l0/i=720/17,32=41,57>14, где i= = = 17,32 см => необходимо учесть влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы.

Эксцентриситет lo=M/N=10820/618,74=17,49 см. для первой комбинации усилий.

Определяем случайный  эксцентриситет: 1/30h=60/30=2 см.

1/600  l0 = 720/600=1,2 см.

Принимаем большее значение loсм= 2 см.

Расчетный эксцентриситет lo=M/N+loсм= 17,49+2=19,49 см.

Условная критическая  сила:

Ncr= [( +0,1)+γJs]= [(+0,1)+9,37571,2]=79,68۰105=7968 kH.

J=bh3/12=50۰603/12=900000 см4

fe=1+β(M1e/M1=1+1(110,46/269,07)=1,41

β=1 для тяжелого бетона

Ме+Ne(ho-a1)/2=424,83(0,56-0,04)/2=110,46

M1=108,2+618,74(0,56-0,04)/2=269,07 kHм

δ=lo/h=0,19/0,6=0,32

δmin=0,5-0,01(lo/h)-0,01Rbγb2=0,5-0,01(720/60)-0,01۰1,1۰9=0,28

принимаем δ=0,32

γ=Es/Eb=200000/21500=9,3, при μ=0,004 (первое приближение) Js=μbho(0,5h-a)2=0,004۰50۰56۰(0,5۰60-4)2=7571,2 см4

fsp=1

коэффициент η=1/(1-N/Ncr)=1/(1-618,74/7968)=1,08

расстояние от направления  действия продольной силы до центра тяжести  сечения растянутой арматуры.

L=loη+0,5h-a=19,49۰1,08+0,5۰60-4=47,05 см.

Граничное значение относительной  высоты сжатой зоны бетона

Σу=w/[1+ (1-)]=

W=0,85-0,008۰γ6Rb=0,85-0,008۰1,1۰9=0,77

Gs1=Rs=356 мПа

As=As1= = <0

Площадь арматуры As=0,002bho=0,002۰50۰56=5,6 см2, принимаем 3Ø16  с As=6,03 см2

Расчет сечения колонны 1-0 в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба не производим, так как lo1/i1=540/14,43=37,42< lo/i=41,57, где lo1=1,5H2=1,5۰3,6=5,4 м.

i1= = =14,43 см.

  1. Сечение 2-1 действуют три комбинации расчетных усилий.

Усилия 

Первая 

Вторая 

Третья 

М, кНм

N, кН

58,78

861,44

-41,06

883,03

-18,96

1076,90


 

Усилия от продолжительного действия нагрузок Ме=0; Ne=861,44 kH

Расчетная длина подкрановой  части колонны lo=1,5۰H1=1,5۰6,78=10,17 м.

Гибкость Л=lo/i=1017/23,03=44,05>14, где i= = = 23,03 необходимо учесть влияние прогиба на эксцентриситет продольной силы.

Случайный эксцентриситет:

h/30=80/30=2,66=3 см

lo/600=1017/600=1,69 см.

принимаем lo=3 см. расчетный эксцентриситет lo=M/N=loсл=5878/861,44+3=9,82 см  по первой комбинации расчетных усилий lo=-41,06/883,03+3=-1,65 см.

условная критическая  сила

Ncr= [J/le ( +0,1)+0,1)+γJs]= x[ ( +0,1)+9,3۰19699,2]=6251 kH

J= = = 213۰104 см4

Fe=1+β(M1e/M1)=1+1(310,12/368,89)=1,84

M1e=Me+Ne(ho-a1)/2=0+861,44(0,76-0,04)/2=310,12

M1=58,78+861,44/(0,76-0,04)/2=368,89 kHм

δ = lo/h=0,098/0,8=0,122

δmin=0,5-0,01(lo-h)-0,01Rbγb=0,5-0,01(1017/80)-0,01۰1,1۰9=0,274 см.

Принимаем δ=0б274 см.

δ=Es/Eb=200000/21500=9,3 при  μ=0,004

Js=μbho(0,5h-a)2=0,004۰50۰76(0,5۰80-4)2=19699,2 см4

Информация о работе Строительство новых зданий