Технические расчеты к проекту цеха по производству изделий из поликарбоната методом литья под давлением, мощностью 1000 т/год

Автор: Пользователь скрыл имя, 24 Января 2011 в 15:09, реферат

Описание работы

Пластмассы являются высокоэффективными в технологическом, потребительском и в экономическом плане материалами. Получение изделий из пластмасс – высокорентабельное производство со сроком окупаемости капиталовложений в пределах одного - трёх лет.

Содержание

Введение………………………………………………………………………….3
1.Аналитический обзор…….…………………………………………………....4
1.1.Организация производственного процесса…………………………...3
1.2.Выбори обоснование режима работы проектируемого объект………4
1.3. Расчет фонда времени работы оборудования в году……………..…..4
2.Расчет сметной стоимости проектируемого объекта………………………...7
2.1. Расчет сметной стоимости зданий и сооружений……………...……..7
2.2. Расчет сметной стоимости оборудования………………………...…...7
3. Расчет численности работающих………………………………………..…...11
3.1. Составление баланса рабочего времени одного среднес-
писочного рабочего………………………………………………………...12
3.2. Расчет численности основных производственных рабочих……......14
3.3. Расчет численности ИТР, служащих и МОП………………………..16
4. Расчёт производительности труда…………………………………………...18
5. Расчет фонда заработной платы работающих…………………………..…..19
5.1. Расчет фонда заработной платы рабочих…………………………….19
5.2. Расчет фонда заработной платы ИТР, служащих и МОП …………21
5.3. Сводные показатели по труду и заработной плате…………………..22
6. Расчет проектной себестоимости продукции…………………………..…...24
7. Технико-экономические показатели………………………………..……......32
8. Выводы по проекту…………………………………………………………....35
Список литературы…………………………………………………..…………..36

Работа содержит 1 файл

Курсовик.doc

— 1.21 Мб (Скачать)
 

                 Для выбранной литьевой машины должны выдерживаться соотношения: 

    Рсм.≤ Рсм.табл., (4) 

    628 кН< 1100 кН 

    Qпл.≤ Qпл.табл., (5)

    25.92 кг/ч < 110 кг/ч 

так как  соотношения выдерживаются, то литьевая машина Battenfeld HM-110/750 подходит для нашего производства.

 

4.4.2 Проверка  литьевой машины по пластикационной  производительности

 

       Поскольку табличное значение Qпл. устанавливается для средних режимов эксплуатации, необходимо проверить литьевую машину по производительности реального червяка и реологическим особенностям конкретного полимерного материала.

       Для выбранной литьевой машины Battenfeld HM-45 расчётное значение (Qрасч.) пластикационной производительности определяется по уравнению: 

    Qрасч= Q1 - Q2 - Q3, (6) 

где Q1 – производительность прямого вынужденного потока по винтовому каналу червяка;

      Q2 – производительность обратного потока по винтовому каналу червяка;

    Q3 – производительность потока утечек материала через зазор между червяком и цилиндром. Заменяя значения Q1, Q2 и Q3, получим: 
     

 (7) 

где n –  выбранная скорость вращения червяка; α, β, γ – коэффициенты, учитывающие  расход расплава материала соответственно в вынужденном, обратном потоках  и потоке утечки; Δp – перепад  давления на единицу длины дозирующей зоны червяка; μэ1 и μэ2 – эффективная вязкость материала в канале червяка и в радиальном зазоре.

       Коэффициент, учитывающий расход расплава материала  в вынужденном потоке (α) рассчитывается по формуле: 
 

     (8) 

где m – число заходов червяка; D – наружный диаметр червяка; t – шаг нарезки; hср – средняя глубина нарезки червяка в зоне дозирования; φ – угол подъёма винтовой линии червяка; e – ширина гребня нарезки червяка.

       В нашем случае принимаем:

D = 40 мм;

t = (0.8÷  1.2)D= 40 мм;

e = (0.06÷  0.1) D= 3.2 мм;

m = 1;

.

       Коэффициент, учитывающий расход расплава материала  в обратном потоке (β) рассчитывается по формуле: 

     , (9)

. 

       Коэффициент, учитывающий расход расплава материала в потоке утечки (γ) рассчитывается по формуле: 

     , (10)

где ε  – коэффициент эксцентриситета  червяка относительно материального  цилиндра (ε ≈ 1.2).

       Здесь принимаем:

δ ≈ (0.002 ÷ 0.003)D= 0.08 мм. 

см3. 

       Угол  подъёма винтовой линии червяка (φ ) находим исходя из формулы: 
 

(11)

 рад.≈ 21°

       Средняя глубина нарезки червяка в  зоне дозирования (hср) рассчитывается по следующей формуле: 

(12)

       Здесь h1– глубина нарезки под загрузочной воронкой, h1 = (0.12 ÷ 0.16)D= 5.6 мм; h2 – глубина червяка в конце зоны дозирования. 

      (13)

где i –  степень сжатия, т.е. отношение объектов единичных витков с наибольшей и  наименьшей глубиной нарезки (в зависимости от вида перерабатываемого материала); 

мм

 

       Lф – фактически работающая длина червяка;

    Lф= Lд – 0.5× ℓ, (14)

где Lд – длина зоны дозирования червяка, Lд = 0.3× L= 264;

ℓ –  отход червяка при пластикации.

В нашем  случае принимаем:

ℓ = 225 мм;

Lф = 264-0.5×225 = 151.5 мм. 

       Перепад давления в материальном цилиндре рассчитывается по формуле: 

     (15)

где pд – давление расплава в дозирующей зоне материального цилиндра при пластикации;

       pд  расчитывается по формуле: 

     , (16)

где d1 – диаметр гидравлического цилиндра осевого движения червяка; p1 – давление по манометру в гидравлическом цилиндре осевого движения червяка. 

          pд =100 МПа, 

    

 МПа. 

       Значения  эффективной вязкости определяют по графикам с учётом скоростей сдвига и .

       Скорость  сдвига в винтовом канале червяка  определяется по формуле: 

     , 1/с (17) 
 

    

(1/с). 

       Скорость  сдвига в зазоре между червяком и  стенкой цилиндра определяется по формуле: 

     , 1/с (18) 
 

    

=12.19 (1/с). 

       Значения  эффективной вязкости определённые по графику с учётом скоростей сдвига [24]: 

    μ1 =  X Па·с,

    μ2 = Y Па·с.

       На  основании выше полученных результатов  находим расчётное значение пластикационной  производительности (Qрасч) по формуле (7): 

    

10.8 см3/с = =10.8×10-6 м3/с,

    Qрасч = 10.8×10-6×1320×3600 = 51.3 кг/ч. 

Параметры технологического режима выбраны правильно, т.к. соблюдается неравенство: 

       Qрасч. ≤ Qтабл., (19) 

       51.3 кг/ч < 110 кг/ч 

4.5 Тепловые расчёты

       Все расчёты в данной части проекта  выполнены в соответствии с методическими  указаниями [23].

Материальный  цилиндр

       Задача  состоит в определении необходимой мощности нагревателей материального цилиндра инжекционного узла , работающего в расчётном режиме, и сопоставлении её с табличной мощностью обогревателей выбранной серийной машины Demag Extra 200. Для правильно выбранной литьевой машины должно соблюдаться неравенство: 

    Nрасч ≤ Nтабл, (20) 

где Nрасч − расчётная тепловая мощность потребляемая нагревателями, кВт; Nтабл − табличная тепловая мощность потребляемая нагревателями, кВт.

       Расчёт  ведут по уравнению теплового  баланса: 

Nмех + Nрасч = NG + Nп + Nохл, (21) 

где NG − тепловая мощность, расходуемая на нагрев полимерного материала, кВт; Nп − тепловая мощность, расходуемая на потери через боковую поверхность материального цилиндра, кВт; Nохл − тепловая мощность, расходуемая на охлаждение зоны загрузки материального цилиндра, кВт; Nмех − тепловая мощность, выделяемая за счёт преобразования механической энергии, кВт.

       Решая относительно Nрасч , получим: 

    Nрасч = NG + Nп + Nохл − Nмех, (22) 

       Тепловая  мощность, выделяемая за счёт преобразования механической энергии (Nмех) определяется по уравнению, полученному опытным путём, поскольку червяк потребляет только часть энергии, которую может развивать привод червяка: 

    Nмех = 32×10-51(t2 − t1), кВт, (23) 

где Q −  расчётная пластикационная производительность, кг/ч; с1 − удельная теплоёмкость полимерного материала, Дж/кг∙град; t1 и t2 − температура в зоне загрузки и в зоне дозирования.

       В данном случае принимаем:

Q = 25.92 кг/ч;

С1 =1.5×103 Дж/кг∙град;

t1=85°С;

t2=290°С. 

Nмех = 32×10-5×25.92×1.5×103(290− 85)= 2550 Вт= 2.5 кВт. 

       Тепловая  мощность, расходуемая на охлаждение зоны загрузки материального цилиндра (Nохл) : 

    Nохл = GвCг∆tв, Вт, (24) 

где  Cг − теплоёмкость воды, Дж/кг∙град; ∆tв − перепад температуры воды на входе и выходе из зоны охлаждения; Gв − количество протекающей воды, кг/с.

       В данном случае принимаем:

Cг = 4.19 кДж/кг∙град;

∆tв = 7° C.

       Количество  протекающей воды (Gв) рассчитывается по формуле:

    Gв = fVρ, (25) 

Здесь f − площадь сечения подводящих трубок, м2; V − скорость течения воды,м/с; ρ − плотность воды, кг/м3.

       В нашем случае принимаем:

ρ = 998 кг/м3;

V = 0.1 м/с.

       Площадь сечения подводящих трубок (f) рассчитывается:

                                              

,                                              (26) 

м2, 

Gв = 3.14×10-4×0.1×998= 0.031 кг/с, 

Nохл = 0.031×4.19×103×7= 910 Вт = 0.91 кВт. 

       Тепловая  мощность, расходуемая на потери через  боковую поверхность материального  цилиндра рассчитывается по формуле: 

    Nп = Fα (tк – tв), Вт, (27) 

где F −  площадь наружной поверхности материального  цилиндра; tк и tв − температура наружной поверности кожуха материального цилиндра и окружающей среды; α − коэффициент теплоотдачи, ( Вт/м2∙град), оцениваемый по эмпирической формуле: 

α = 9.74 + 0.07 ∆t , (28)

∆t = tк − tв. 

Информация о работе Технические расчеты к проекту цеха по производству изделий из поликарбоната методом литья под давлением, мощностью 1000 т/год