Теплогенерирующие установки

      - энтальпия воды, получаемой в расширителе непрерывной продувки,

                кДж/кг;

х - степень сухости пара, выходящего из расширителя непрерывной продувки,  принимается  равной 0,98.

16.  Количество воды на выходе из расширителя непрерывной 
продувки

17.  Температура сырой воды после охладителя  непрерывной 
продувки

где - энтальпия воды после охладителя непрерывной продувки, принимается равной 210 кДж/кг.

18.  Расход пара на подогреватель сырой воды

     где  - энтальпия сырой воды после подогревателя, определяется для температуры воды, принимаемой от 20 до 30 °С, кДж/кг;

- энтальпия  сырой воды после  охладителя непрерывной  продувки,

определяется  по температуре   t'_c. _в,   кДж/кг;

- энтальпия  редуцированного  пара, кДж/кг;

  - энтальпия конденсата редуцированного пара, определяется по температуре конденсата, принимаемой равной 70-85 °С.

19.  Температура химически очищенной воды после охладителя 
деаэрированной воды

где - температура химически очищенной воды на входе в охладитель

деаэрированной  воды (в процессе химической очистки воды ее температура снижается примерно на 2 °С; снижением температуры воды в оборудовании химводоочистки и последующим ее подогревом в охладителе выпара можно пренебречь без ущерба для точности расчета), °С;

- температура деаэрированной (питательной) воды на входе в охладитель, °С;

t₂ - температура деаэрированной воды после охладителя, принимается

равной 70 С;

- расход подпиточной воды для покрытия утечек в системе теплоснабжения, т/ч.

20. Расход   пара   на   подогрев   химически   очищенной   воды 
в подогревателе перед деаэратором

21. Суммарное  количество воды и  пара,   поступающее в де 
аэратор, за вычетом греющего пара деаэратора

22. Средняя температура воды в деаэраторе

 23. Расход греющего пара на деаэратор

24. Расход редуцированного пара на собственные нужды 
котельной

      

25. Расход свежего  пара на собственные  нужды котельной

26. Действительная паропроизводительность котельной с учетом расхода на собственные нужды и потери пара в котельной

27. Невязка с предварительно принятой паропроизводитель- 
ностью котельной

При расчёте тепловой схемы невязка  составила менее 3 %, что является назначительной, расчёты оставляем без изменений.

В результате расчета  к установке принимаются  три котла ДЕ-25-14ГМ паропроизводительностью  по 26,88 т/ч каждый со следующими параметрами пара: давление 1,37 МПа, температура перегретого пара 225 °С. В качестве аварийного топлива предусмотрен мазут, хотя основным топливом является природный газ.  

2 Расчет рассеивания  вредных выбросов  и выбор высоты  дымовой трубы.

      Загрязнение воздушной среды  котельными установками  связано с выбросами  в дымовую трубу  токсичных газов  SO₂, SO₃ и мелкодисперсной золы. Кроме того, при высоких температурах в ядре факела происходит частичное окисление азота с образованием окислов азота NO и NO₂. При неполном сгорании топлива в продуктах сгорания могут появиться оксид углерода и даже метан СН₄. основным показателем, характеризующим загрязнение воздушной среды, является выброс вредностей в единицу времени.

      Расчет  рассеивания вредных  примесей в атмосфере  производится в соответствии с санитарными  нормами СН-369-74 при  неблагоприятных  метеорологических условиях, а именно при опасной скорости ветра. Под опасной скоростью ветра понимают скорость, при которой концентрация вредных примесей на уровне обитания человека достигает максимальных значений.

Таблица 1 – Предельная допустимая концентрация вредных веществ в атмосфере населенных пунктов -ПДК

 

В современных производственных и отопительных котельных  дымовая труба  служит не для создания тяги, а для отвода продуктов сгорания на определенную высоту, при которой обеспечивается рассеивание вредностей до допустимых санитарными нормами концентраций в зоне нахождения людей.

За  стандарт качества воздуха  приняты предельные допустимые концентрации (ПДК) различных токсических веществ. В таблице 1 приведены предельные допустимые концентрации вредностей, выбрасываемых котельными, для населенных мест. Предельные допустимые концентрации атмосферных загрязнений устанавливаются по двум показателям: максимально-разовому и среднесуточному. Максимально-разовая концентрация характеризует качество атмосференого воздуха при отборе пробы его в течение 20 мин, а среднесуточная – в течение суток. Расчеты ведутся по каждому вредному веществу в отдельности. При этом концентрация каждого из них не должна превышать значений, указанных в таблице 1. Дополнительным требованием, установленным Минздравом РФ, является условие, при котором сумма отношений концентраций вредностей к их КПД должна быть меньше или равна единице, т.е.

Определение минимальной высоты дымовой трубы  рекомендуется производить  в такой последовательности:

1. Определяется выброс  SO₂ (г/с) (по резервному топливу – мазуту – см. Приложение 3).

  

где  S^p – содержание серы в рабочей массе топлива, %;

_{принимаем – 0,3}

S^p=14%

μ_S – молекулярная масса SO₂ и S, их отношение равно 2.  

2.  Определяется выброс  оксидов азота,  рассчитываемый по  NO₂ (г/с).

,

где β₁ – безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние качества сжигаемого топлива и способа шлакозолоудаления на выход оксидов

азота; β₁=0,85

k – безразмерный коэффициент, , где D_k – действительная паропроизводительность котельной, т/ч;

      В_р – расчетный расход топлива.

где Q_nk – полезная мощность парового котла;

n – количество устанавливаемых котлов (4 шт.)

 - одного котла,

где Д_nk – паропроизводительность котла, кг/с (см. Приложение 2),

  i_n, i_nв, i_kв – энтальпия пара, питательной воды, котловой воды, кДж/к;

  i_n=2788 кДж/кг;  i_nв=437 кДж/кг; i_kв=829 кДж/м;

  - низшая теплота сгорания топлива (газа) (см. Приложение 3);

  принимаем –41750 к Дж/м³ (газопровод Уренгой-Помара-Ужгород)

       - к.п.д котельного агрегата, =0,9÷0,92;

        =2. 

 г/с

,г/с

3.  Определяется диаметр  устья дымовой  трубы (м)

В соответствии со СНиП II-35-76 выбираем диаметр выходного отверстия-1,2м

где V_ТР – объемный расход продуктов сгорания через трубу при температуре их в выходном сечении, м³/с (охлаждение продуктов сгорания  в дымовой трубе не учитывается);

       ω_вых – скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы (принимается 20-30 м/с при искусственной тяге и высоте дымовой трубы до 100 м).

где V_г =10 – выход продуктов сгорания при сжигании 1 м³ топлива, м³/с;

       t_ух=185⁰С – температура продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы;

       В_р – расчетный расход топлива, м³/с; 

3. Определяется  предварительная  минимальная высота дымовой трубы (м)

где А – коэффициент, зависящий от метеорологических условий местности, составляет:

Для субтропической зоны Средней Азии ……………………..…………240