Производство кирпича

Автор: Пользователь скрыл имя, 07 Февраля 2013 в 04:59, курсовая работа

Описание работы

Одним из самых распространенных материалов, традиционно используемым при возведении зданий и сооружений, является кирпич. Более чем тысячелетняя практика применения кирпича позволяет однозначно отнести его к категории наиболее долговечных строительных материалов. Наряду с этим, технология кирпичной кладки предоставляет архитекторам и дизайнерам неограниченные возможности для воплощения творческих замыслов.

Работа содержит 1 файл

курсовая кирпич.docx

— 109.43 Кб (Скачать)

 

% невязки 4,91∙100/2462,15=0,2%

Теплотехнический  расчет печи.

1. Производительность печи.

П = 40000000 ∙ 3,5 = 140000000 = 140000 (т/год)

2. Единовременная емкость  печной вагонетки.

Длина печи – 240 м, количество вагонеток – 80;

Дина вагонетки: 

(м)      

Ширина вагонетки 2,9 м.

Единовременная емкость  печной вагонетки:

GВ = 5568 ∙ 3,5 = 19488 = 19,488 (т)

3. Единовременная емкость  печи по массе.

GП = 80 ∙ 5568 ∙ 3,5 = 1559 (т)

4. Количество обжигаемого  сырца в час.

Время обжига 26 часов.

 

G= GП / Z = 768420 / 26 = 29554,61 (кг/ч)

 

5. Количество вагонеток  в час.

n= 29554,61 / 9744 = 3,03 (ваг/час)

6. Длина отдельных зон  печи.

LПОД1 = 36 м ( 20 – 200 оС)

LПОД2 = 42 м ( 200 – 600 оС)

LПОД3 = 24 м ( 600 – 1000 оС)

LОБЖ = 36 м (1000 оС)

LОХЛ1 = 36 м ( 1000 – 650 оС)

ОХЛ2 = 18 м ( 650 – 600 оС)

ОХЛ3 = 48 м (600 – 50 оС)

7. Расчет потерь в окружающую  среду через футеровку печи.

Q=3,6∙ αСУМ ∙F∙(tН.- tВОЗ.),

где F – наружная поверхность  кладки;

αСУМ – суммарный коэффициент теплоотдачи определяется в зависимости от tН.;

tН. – температура внешней поверхности печи на данном участке;

tВОЗ. – температура окружающего воздуха.

а) Участок №1.

Температуры наружных поверхностей принимаем по практическим данным.

Температура наружных стен tН.СТ.= 20оС; температура свода tН.СВ.= 25оС, температура пода tН.ПОД.= 20оС.

Наружная поверхность  кладки:

 

FСТ = 2∙l∙hНАР = 2∙36 ∙ 3,075 = 221,4 м2, αСУМ = 19,10

FПОД = l∙bНАР = 36∙2,9 = 104,4 м2, αСУМ = 19,10

FСВ = l∙bНАР = 36∙4,1 = 147,6 м2, αСУМ = 20,50

 

Потери тепла через  стенку:

QСТ.1 = 3,6∙221,4∙9,55∙(22-20) = 15223,46 кДж/ч

QСТ.1 = 3,6∙104,4∙9,55∙(22-20) = 7178,54 кДж/ч

QСТ.1 = 3,6∙147,6∙9,75∙(25-20) = 25903,8 кДж/ч

Потери тепла в окружающую среду на остальных участках рассчитываются аналогичным образом.

Потери тепла  в окружающую среду через кладку.

№ уч.

Стена

Под

Свод

F,

м2

tН,

оС

αСУМ,

Вт/м2оС

QКЛ,

кДж/ч

F,м2

tН,

оС

αСУМ,

Вт/м2оС

QКЛ,

кДж/ч

F,м2

tН,

оС

αСУМ,

Вт/м2оС

QКЛ,

кДж/ч

1

221,4

22

19,1

15223,46

104,4

22

19,1

7178,54

147,6

25

19,5

25903,8

2

325,5

40

21,1

247249,8

121,8

40

21,1

92519,28

212,1

45

22

209979

3

186

50

22,5

225990

69,6

50

22,5

84564

121,2

60

24

209433,6

4

279

50

22,5

338985

104,4

50

22,5

126846

181,8

60

24

314150,7

5

279

50

22,5

338985

104,4

50

22,5

126846

181,8

60

24

314150,7

6

139,5

45

22

138105

52,2

45

22

51678

90,9

55

23,5

134577,46

7

333,6

40

21,1

126701,28

139,2

40

21,1

105736,32

219,6

45

22

217404


 
 

Тепловой баланс зон подогрева и обжига 

 

Приход тепла.

1. Химическое тепло топлива.

 

(кДж/ч). Физическое тепло  топлива. 

(кДж/ч)

 

3. Физическое тепло воздуха.

 
 

(кДж/ч)

 

4. Физическое тепло сырца.

 

(кДж/ч) 

(кДж/кг∙оС)

 

СС=0,837+0,000264∙t=0,837+0,000264∙20=0,842 (кДж/кг∙оС)

5. Физическое тепло с  вагонеткой.

 

Q5=1,54∙mВАГ∙С∙tВАГ=1,54∙14175∙ 0,845∙30=553377,83 (кДж/ч)

mВАГ=а∙b∙h=3∙3∙0,875∙1800=14175 (кг)

 

С=0,837+0,000264∙tВАГ=0,837+0,000264∙30=0,845 (кДж/кг∙оС)

Общий приход тепла.

∑QПРИХ=34757,98В+31,33В+499,11В+308250,93+553377,83 =

=35288,42В+861628,76 (кДж/ч)

Расход тепла.

1. Тепло, затраченное на  испарение влаги.

 

Q1=GВЛ∙(2500+1,97tП.Г.-4,2∙tC)=943,22∙(2500+1,97∙300-4,2∙20)=

=2836262,54 (кДж/ч) 

(кг/ч)

 

2. Тепло, затраченное на  нагрев материала до 1000оС.

 

Q2=GC∙CК∙tК=13833,91∙ 1,101∙1000=15231134,91(кДж/ч) 

(кДж/ч)

 

СКК=0,837+0,000264∙1000=1,101 (кДж/кг∙оС)

3. Тепло, затраченное на  химические реакции при нагреве  материала.

 

Q3=4,19∙GC∙(5,5∙%Аl2О3+6,7∙%СаО)=4,19∙13833,91∙(5,5∙18,54+6,7∙1,24)=

=6392163,13 (кДж/ч)

 

4. Тепло, затраченное на  нагрев печных вагонеток.

 

Q4=1,11∙mВАГ∙С∙tВАГ=1,54∙14175∙0,976∙525=11185435,8 (кДж/ч)

оС

 

С=0,837+0,000264∙525=0,976 (кДж/кг∙оС)

5. Потери тепла с уходящими  продуктами горения.

 

Q5=VП.Г.∙iП.Г.=38,69В∙472,5=18281,03В (кДж/ч)

VП.Г.=В∙[V0+(α-1)∙L0]=В∙[20,23+(3-1)∙9,23]=38,69В(м3/ч)

iП.ГП.Г.∙tП.Г.=1,575∙300=472,5 (кДж/м3)

СП.Г.=1,35+0,00075∙300=1,575 (кДж/кг∙оС)

6. Потери тепла в окружающую  среду.

Q6=949011,44 (кДж/ч)

Общие потери тепла:

∑QРАСХ = 2836262,54 + 15231134,91+ 6392163,13 +11185435,8 +

+ 18281,03В + 949011,44 =36594007,82 + 18281,03В  (кДж/ч)

Приравниваем сумму приходных  статей к сумме расходных и  определяем расход топлива B:

35288,42В+861628,76 =36594007,82 + 18281,03В

17007,39В=35732379,06

В=2100,99 (м3/ч)

 

(кг/кг)

 

Таблица 3.

Тепловой баланс зон подогрева  и обжига.

Наименование статей

кДж/ч

%

 

Приход тепла

   

1

Химическое тепло топлива

73026168,4

98,21

2

Физическое тепло топлива

65824,02

0,09

3

Физическое тепло воздуха

1048625,12

0,56

4

Физическое тепло сырца

308250,93

0,41

5

Физическое тепло с  вагонеткой

553377,83

0,73

 

Итого:

75002246,3

100

 

Расход тепла

   

1

Тепло, затраченное на испарение  влаги

2836262,54

3,75

2

Тепло, затраченное на нагрев материала до 1000оС

15231134,91

20,12

3

Тепло, затраченное на химические реакции при нагреве материала

6392163,13

8,45

4

Тепло, затраченное на нагрев печных вагонеток

11185435,8

14,78

5

Потери тепла с уходящими  продуктами горения

38408261,22

51,65

6

Потери тепла в окружающую среду

949011,44

1,25

 

Невязка

-22,74

 
 

Итого:

75002246,3

100


Тепловой баланс зоны охлаждения 

 

Приход тепла.

1. Физическое тепло, вносимое  изделиями в зону охлаждения.

Q1=15231134,91 (кДж/ч)

2. Физическое тепло, вносимое  печными вагонетками в зону  охлаждения.

Q2=11185435,8 (кДж/ч)

3. Физическое тепло воздуха,  подаваемого на охлаждение изделий.

 

Q3=QВ.Г.+QВ.С.,

 

где QВ.Г – количество тепла, вносимого воздухом, отбираемым затем на горение топлива, кДж/ч;

QВ.С. - количество тепла, вносимого воздухом, отбираемым затем на сушку, кДж/ч.

QВ.Г.=0,6∙В∙L0∙α∙CВОЗД.∙tВОЗД.=0,6∙2138,65∙9,23∙2,05∙1,2978∙20=

=630208,55 (кДж/ч)

 

QВ.С.=Х∙ CВОЗД.∙tВОЗД.=Х∙1,29787∙20=25,96Х (кДж/ч)

 

где Х – количество воздуха, отбираемого на сушку.

Q3=630208,55+25,96Х (кДж/ч)

Общий приход тепла.

∑QПРИХ=15231134,91 +11185435,8 +630208,55+25,96Х=

=27046779,26+25,96Х (кДж/ч)

Расход тепла.

1. Потери тепла с выгружаемыми  изделиями.

 

Q1=G∙CИЗД∙tИЗД=13833,91∙0,85∙50=587941,18 (кДж/ч)

СИЗД=0,837+0,000264∙50=0,85 (кДж/кг∙оС)

2. Потери тепла с печными  вагонетками.

 

Q2=1,11∙mВАГ∙СВАГ∙tВАГ=1,54∙14175∙0,849∙45=833996,05 (кДж/ч)

 

CВАГ=0,837+0,000264∙45=0,849 (кДж/кг∙оС)

3. Тепло воздуха, отводимого  на сушку.

 

Q3=Х∙СВОЗД∙tВОЗД∙=Х∙1,3577∙605=821,41Х (кДж/ч)

 

4. Потери тепла в окружающую  среду.

Q4=840442,37 (кДж/ч)

Общие потери тепла.

∑QРАСХ=587941,18 +833996,05 +821,41Х +840442,37=821,41Х +2262379,6 (кДж/ч)

Приравниваем приход тепла  к расходу и определяем количество воздуха, подаваемого на сушку.

 

∑QПРИХ=∑QРАСХ

 

27046779,26+25,96Х=821,41Х +2262379,60

Х=31157,71 (нм3/ч)

 

Тепловой баланс зоны охлаждения.

Наименование статей

кДж/ч

%

 

Приход тепла

   

1

Физическое тепло, вносимое изделиями в зону охлаждения

15231134,91

54,68

2

Физическое тепло, вносимое печными вагонетками в зону охлаждения.

11185435,8

40,16

3

Физическое тепло воздуха, подаваемого на охлаждение изделий

1439062,70

5,16

 

Итого:

27855633,41

100

 

Расход тепла

   

1

Потери тепла с выгружаемыми изделиями

587941,18

2,11

2

Потери тепла с печными  вагонетками

833996,05

2,99

3

Тепло воздуха, отводимого на сушку

25593254,57

91,88

4

Потери тепла в окружающую среду

840442,37

3,02

 

Невязка

-0,76

 
 

Итого:

27855633,41

100


 

% невязки=0,76∙100/27855633,41=0,000003%.

Сводный тепловой баланс туннельной печи

 

Сводный тепловой баланс туннельной печи.

Наименование статей

кДж/ч

%

 

Приход тепла

   

1

Химическое тепло топлива

73026168,4

96,38

2

Физическое тепло топлива

65824,02

0,09

3

Физическое тепло воздуха

1048625,12

0,55

4

Физическое тепло сырца

308250,93

0,39

5

Физическое тепло с  вагонеткой

553377,83

0,72

6

Физическое тепло воздуха, подаваемого на охлаждение изделий

1439062,70

1,87

 

Итого:

76441309

100

 

Расход тепла

   

1

Тепло, затраченное на испарение  влаги

2836262,54

3,68

2

Потери тепла с выгружаемыми изделиями

587941,18

0,76

3

Потери тепла с печными  вагонетками

833996,05

1,08

4

Тепло воздуха, отводимого на сушку

25593254,57

33,18

5

Тепло, затраченное на химические реакции при нагреве материала

6392163,13

8,29

6

Потери тепла с уходящими  продуктами горения

38408261,22

50,69

7

Потери тепла  в окружающую среду

1789453,81

2,32

 

Невязка

-23,5

 
 

Итого:

76441309

100


 

% невязки=23,5∙100/76441309=0,00003%

Коэффициент полезного  действия печи

 

Вывод

 

Приведенные технико-экономические  показатели подтверждают экономическую  целесообразность строительства завода по производству керамического кирпича  в Московской области. Реализация проекта  позволит удовлетворить потребность  в кирпиче строительные организации, и частных потребителей осуществляющих строительство и реконструкцию  объектов промышленного, общественного  назначения, жилого фонда и населения.

К достоинствам этого метода, можно отнести следующее. Не требуется  затрат на энергоносители для сушки  и ввода в глину добавок  для улучшения сушильных свойств  кирпича. Соответственно, технологическое  оборудование более простое и  потребляет значительно меньше электроэнергии, чем на заводе пластического формования. Одновременно снижаются затраты  на строительство завода, так как  оборудование для полусухого прессования  стоит дешевле, размеры здания значительно  меньше, отсутствует отделение для  сушки кирпича, которое обычно занимает довольно большую площадь. При новом  строительстве завод полусухого формования занимает в 1,5-2 раза меньшую  площадь, чем аналогичный пластического, и его строительство обходится  в 2~2,5 раза дешевле. Себестоимость кирпича, отформованного по полусухой технологии, на 25-30% ниже себестоимости кирпича пластического формования.

При переработке глин в  сыром виде схема подготовки сырья  несколько проще и экономичнее, поскольку нужно меньше оборудования, следовательно меньше энергоёмкость. Всё оборудование более надёжно  и просто в обслуживании.

Благодаря системе автоматического  регулирования печи сокращается  количество брака после обжига. Технологические  линии производства максимально  автоматизированы. Всё это подтверждает обоснованность строительства завода.

Список используемой литературы:

 

1. Трудовой кодекс Российской  Федерации.

2. Основы законодательства  Российской Федерации об охране  труда.

3. Полубояринов Д.Н., Попильский Р.Я. Химическая технология керамики и огнеупоров – М.: Стройиздат, 1972 – 547 с.

4. Канаев В.К. Новая технология строительной керамики – М.: Стройиздат, 1990 – 264 с.

5. Бахталовский И.В., Барыбин В.П., Гаврилов Н.С. Механическое оборудование керамических заводов – М.: Машиностроение, 1982 – 432 с.

6. Августиник А.И. Керамика – Л., Стройиздат, 1975 – 592 с.

7. Мороз И.И. Технология  строительной керамики - Киев: Высшая  школа, 1980 – 384 с.

8. Под ред. Рохваргера Е.Л. Справочник «Строительная керамика» - М.: Стройиздат, 1976 – 491 с.

9. Левченко П.В. Расчеты  печей и сушил силикатной промышленности - М.: Высшая школа, 1968 – 367 с.

10. Щукин А.А. Промышленные  печи и газовое хозяйство заводов» - М.: Энергия, 1973 – 300 с.

11. Михайлов К.В. Энциклопедия  «Стройиндустрия и промышленность  строительных материалов» - М.: Стройиздат, 1996 - 169 с.

12. Нечаев Г.К. Автоматика  и автоматизация производственных  процессов - М.: Высшая школа, 1985 –  279 с.

13. Мясковский И.Г. Тепловой контроль и автоматизация тепловых процессов - М.: Стройиздат, 1990 – 255 с.

14. Орлов Г.Г. Охрана  труда в строительстве - М.: Высшая  школа, 1984 – 343с.

15. Филиппов Б.И. Охрана  труда при эксплуатации строительных  машин – М.: Высшая школа, 1977 –  320 с.

16. Ильенкова С.Д., Бандурин А.В., Горбовцов Г.Я. и др. Производственный менеджмент – М.: ООО «Издательство ЮНИТИ-ДАНА», 2000 – 583 с.

17. Астанский Л.Ю., Ильин С.И., Люсов А.Н., Поспелова Л.Ф. Экономика, организация и планирование производства строительных материалов - М.: Стройиздат, 1988 – 479 с.

18. Казас М.М. Экономика промышленности строительных материалов и конструкций - М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2004 – 320с.

19. ГОСТ 6187-2001 Плитки керамические  для полов. Технические условия.

20. Буткевич Г.Р., Ковалев С.А. Состояние и перспективы развития промышленности строительные материалов – Ж.: Строительные материалы, № 3 – 2006.


Информация о работе Производство кирпича