Проект холодильной установки рыбокомбината г. Майкоп

     (4.60)

где – действительная объемная производительность компрессорных агрегатов температуры кипения на стороне нагнетания, м³/с;

 – действительная объемная  производительность компрессорных  агрегатов температуры кипения    на стороне нагнетания, м³/с;

 – скорость движения хладагента, м/с.

Допустимая  скорость паров хладагента в маслоотделители  равна  Принимаем

Действительная  объемная производительность компрессорных  агрегатов  температуры кипения на стороне нагнетания определяется по формуле:

     (4.61)

где – удельный объём пара на нагнетании, компрессорных агрегатов температуры кипения , м³/кг,

Действительная  объемная производительность компрессорных  агрегатов  температуры кипения на стороне нагнетания определяется по формуле:

,             (4.62)

где – удельный объём пара на нагнетании, компрессорных агрегатов температуры кипения , м³/кг,

Определив все  необходимы значения, по формуле (4.60) определяем диаметр маслоотделителя :

.

Выбираем  маслоотделитель марки 125М вместимостью и имеющий следующие габаритные размеры: диаметр ; высота ; масса .

Выбираем  маслосборник марки 60МЗС, вместимостью и имеющий следующие габаритные размеры: диаметр ; высота .

Выбираем  воздухоотделитель марки Grasso Purger.

 

4.11 Расчет и подбор насосов и гидроциклона

Найдем производительность насоса для подачи хладагента в испарительную  систему низкой ступени

 (4.63)

где  – кратность циркуляции хладагента,

 – удельная теплота парообразования  хладагента, кДж/кг;

- удельный объемный расход  жидкости, 

,

;

;

Выбираем  насос марки 1ЦГ12,5/50б в количестве двух штук, имеющий подачу 2-14 м³/ч, (один резервный). /2, с. 242/

Найдем производительность насоса для подачи воды в градирню

 (4.64)

где  – производительность градирни,

 – плотность воды, ;

 – удельная теплоемкость  воды, ;

 – нагрев воды в рубашке  охлаждения компрессора, /2, с. 157/

Выбираем насос марки К80-50-200, имеющий подачу 50м³/ч, в количестве двух штук (в том числе один резервный). /2, с. 243/

Гидроциклон марки Я10-ЕГЦ рассчитан на пропускную способность по аммиаку  . На верхнюю и нижнюю ступень включаем один гидроциклон, т.к. действительная производительность аммиачных насосов на верхней и нижней ступени меньше 15 м³/ч.

Расчет насосов  для хладоносителей первой температуры  кипения  :

     (4.65)

Рассчитаем  температуру замерзания хладоносителя

В качестве хладоносителя применяем 9% раствор пропиленгликоля с температурой замерзания ,имеющий следующие физические характеристики: удельная теплоемкость ; плотность .

Выбираем  насос марки КМ 80–50–200, имеющий подачу 50 м³/ч, в количестве двух штук (в том числе один резервный).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5 Расчет трубопроводов

 

5.1 Расчёт нагнетательного трубопровода компрессора низкой ступени

Рассчитаем  нагнетательный трубопровод нижней ступени

Определим внутренний диаметр трубопровода, исходя из уравнения непрерывности потока, :

                                                    

                                                      (5.1)

где – рекомендуемая скорость движения хладагента в трубопроводе, для аммиака на стороне нагнетания, .

      – объемный расход среды м³/с:

                                                                                                        (5.2)

         Объёмный расход V,м³/с находиться по формуле:                   

.

Принимая  по формуле (3.79) находим:     

.

Принимаем трубу с внутренним диаметром /1, с.243/.

Расчет  диаметра трубопровода уточним по численному значению падения давления в трубопроводе из условия, чтобы оно не превышало  допустимое.

Общее падение  давления в трубопроводе :

                                            

                                              (5.3)

где – длина трубопровода, м;

                – эквивалентная длина трубопровода, м;                                                       

               – коэффициент трения, для перегретого пара ;

                – уточненная скорость движения хладагента в трубопроводе, м/с ;

      – плотность вещества, кг/м³, ;

                                                       

                                                       (5.4)

где – коэффициент, зависящий от вида местного сопротивления. На данном трубопроводе присутствуют следующие местные сопротивления: отвод ( ), проходной вентиль ( ), обратный клапан ( ), отвод ( ) /4, с.571/.

Тогда по формуле (4.84) находим:

,

Уточненная  скорость движения хладагента в трубопроводе  , м/с равна:                                                    

                                                

                                                                (5.5)

    

.

Следовательно  формула (5.3) примет вид:

.

Допустимое  падение давления равно 15,85кПа /4, с.217/.

Так как  , то принимаем выбранный диаметр нагнетательного трубопровода.

 

5.2 Расчёт жидкостного трубопровода от конденсатора до линейного ресивера

Определим внутренний диаметр трубопровода, исходя из уравнения непрерывности потока, .

                                              

                                                     (5.6)

где – действительный массовый расход хладагента, который равен суммарной массовой производительности компрессорных агрегатов нижней и верхней ступеней, кг/с,

 – рекомендуемая скорость  движения хладагента в трубопроводе, для аммиака на стороне нагнетания  /4, с.215/

          – объемный расход среды м³/с.

          Объёмный расход V,м³/с находиться по формуле:

                                                                                                      (5.7)

Принимая  по формуле (3.83) находим:

.

Подбираем трубу Æ 75´4 мм с внутренним диаметром .

Расчет диаметра трубопровода уточним по численному значению падения давления в трубопроводе из условия, чтобы оно не превышало допустимое.

Общее падение  давления в трубопроводе :

                                     

                                               (5.8)

где – длина трубопровода.

      – эквивалентная длина трубопровода, м;

      – коэффициент трения, для жидкого аммиака /4, с. 216/;

      – уточненная скорость движения хладагента в трубопроводе, м/с;

      – плотность вещества, кг/м³, ;

                                                   

                                                     (5.9)

На данном трубопроводе присутствуют следующие  местные сопротивления: триотвода ( ), трипроходных вентиля ( ), выход из сосуда ( ), тройник на проходе ( ) /4,с.571/.

,

Уточненная  скорость движения хладагента в трубопроводе , м/с равна :

                                                

,                                                         (5.10)

.

Следовательно  формула (4.93) примет вид:

Допустимое  падение давления равно 15,85кПа /4, с.217/.

Так как  , то принимаем выбранный диаметр жидкостного трубопровода.

 

5.3 Расчёт всасывающего трубопровода компрессора низкой ступени.

Определим внутренний диаметр трубопровода, исходя из уравнения непрерывности потока, :

                                                   

                                                     (5.11)

где  – рекомендуемая скорость движения хладагента в трубопроводе, для аммиака на стороне нагнетания ;     

        – объемный расход среды м³/с;

                                                      

                                                      (5.12)

Объёмный  расход V,м³/с находиться по формуле:

.

Тогда принимая по формуле (5.11) находим:

.

Принимаем трубу Æ 83´3,5 мм с внутренним диаметром .

Расчет  диаметра трубопровода уточним по численному значению падения давления в трубопроводе из условия, чтобы оно не превышало  допустимое.

Общее падение  давления в трубопроводе :

                                                                           (5.13)

где – длина трубопровода, м.

      – эквивалентная длина трубопровода, м;

      – коэффициент трения, для перегретого пара. ;

      – уточненная скорость движения хладагента в трубопроводе, м/с;

      – плотность вещества, кг/м³, ;

На данном трубопроводе присутствуют следующие  местные сопротивления: отвод ( ), проходной вентиль( ), обратный клапан ( ), отвод ( ) /4,с.571/.

,

Уточненная  скорость движения хладагента в трубопроводе , м/с равна :

                                                                                                             (5.14)

,

Следовательно  формула (4.88) примет вид:

.

Допустимое  падение давления равно 15,85кПа /4, с.217/.

Так как  , то принимаем выбранный диаметр нагнетательного трубопровода.