Система теплоснабжения промышленно-жилого района

Автор: Пользователь скрыл имя, 20 Февраля 2012 в 20:58, курсовая работа

Описание работы

По заданным периметрам выполнить расчет принципиальной тепловой схемы производственно-отопительной котельной с паровыми котлами типа Е 1,6-9. Расчеты выполнять для климатических условий города Магнитогорска.

Содержание

Условие -----------------------------------------2
1 раздел: Расчет тепловых нагрузок потребителей
района, график распределения и продолжительности
тепловых нагрузок -------------------------------3-4
2 раздел: Схема прокладки тепловых сетей с выбран-
ным оборудованием -------------------------------5
3 раздел: Расчет расходов теплоносителей по участ-
кам тепловой сети -------------------------------6
4 раздел: Гидравлический расчет тепловой сети, пье-
зометрический график (напоров) для водяной тепловой
сети, выбор сетевых и подпиточных насосов --------7-11
5 раздел: Тепловой расчет сети ------------------12-19
6 раздел: Централизованное регулирование нагрузки
водяной тепловой сети, графики регулирования ----20-21
7 раздел: Выбор и расчет принципиальной тепловой
схемы источника теплоснабжения ------------------22-26
Список литературы ------------------------------27

Работа содержит 1 файл

Система теплоснабжения промышленножилого района.doc

— 465.00 Кб (Скачать)

где:                  (5.4.17)

Теплопотери трубопровода без изоляции:

Вт/м,                               (5.4.18)

где: м*К/Вт,               (5.4.19)

                  (5.4.20)

Коэффициент эффективности  изоляции.

                                    (5.4.21)

Q=q*l*(1+b)=32,1*500*(1+0,3)=14,6кВт,                     (5.4.22)

Qгол=q*l=210*800=105кВт.                                   (5.4.23)

Падение температуры:

Dt=q*l*(1+b)/G1Cв=14660/4190*0,57=4,10С.                    (5.4.24) 
 
 
 
 

            
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  6 раздел: Централизованное регулирование нагрузки водяной тепловой сети, графики регулирования.

   1.Тепловая нагрузка при t=-340С:

Q1=Qmax-Qтн=1,46-0,547=0,913МВт,                             (6.1.1)

где: Qmax=1,46МВт-тепловая нагрузка, необходимая чугунолитейному цеху и АБК,     [из графика тепловой нагрузки, 1 раздел]

      Qтн=0,547МВт-тепловая нагрузка на технологические нужды потребителя.      [из графика тепловой нагрузки, 1 раздел]

     Тепловая нагрузка при t=+80С:

Q2=Qmax-Qтн=0,721-0,547=0,174МВт,                            (6.1.2)

где: Qmax=0,721МВт-максимальная тепловая нагрузка, необходимая потребителям,     [из графика тепловой нагрузки, 1 раздел]

      Qтн=0,547МВт-тепловая нагрузка на технологические нужды потребителя.      [из графика тепловой нагрузки, 1 раздел]

     Тепловая нагрузка при t выше +80С:

Q3=Qmax-Qтн=0,585-0,547=0,012МВт,                            (6.1.3)

где: Qmax=0,559МВт-суммарная тепловая нагрузка, состоящая из технологической нагрузки и нагрузки на летнее горячее водоснабжение,     [из графика тепловой нагрузки, 1 раздел]

      Qтн=0,547МВт-тепловая нагрузка на технологические нужды потребителя.      [из графика тепловой нагрузки, 1 раздел]

   2.Температура прямой линии трубопровода при t=-340С:

t1=Q1в*G1+ t2=913000/4190*2,73+70=1500С,                    (6.2.1)

где:  Св=4,190кДж/кг*гр-теплоемкость воды,

     G1=2,73кг/с-расход теплоносителя на первом участке,

      t2=700С-температура обратной линии трубопровода.

    Температура прямой линии трубопровода  при t=+80С:

t2=Q2в*G1+ t2=174000/4190*2,73+70=850С,                      (6.2.2)

где:  Св=4,190кДж/кг*гр-теплоемкость воды,

     G1=2,73кг/с-расход теплоносителя на первом участке,

      t2=700С-температура обратной линии трубопровода.

    Температура прямой линии трубопровода  при t выше +80С:

t3=Q3в*G1+ t2=12000/4190*2,73+70=730С,                       (6.2.3)

где:  Св=4,190кДж/кг*гр-теплоемкость воды,

     G1=2,73кг/с-расход теплоносителя на первом участке,

      t2=700С-температура обратной линии трубопровода.

   3.Тепловые нагрузки при t=-400С:

     Расчет тепловой нагрузки на отопление чугунолитейного цеха:

Qo|=(tвр-t)Vстрqo=(16+40)*12000*0,3=201000Вт=0,201МВт,        (6.3.1)

где: qo=0,3Вт/(м3*К)-удельные тепловые потери здания на отопление (1, стр437) 

     Vстр=12000м3-объем здания по наружным размерам [из задания]

     tвр=160C-температура воздуха внутри помещения [4, стр25]

     tно=-400С-температура наружного воздуха. [1, стр432]

     Тепловая нагрузка на вентиляцию  ниже tнв=-220С не изменяется, поэтому принимаем Qв|=0,547МВт.    

     Расчет тепловой нагрузки на отопление бытовых и административных зданий:

Qо|=(tвр-tно)Vстрqo=(18+40)*8000*0,34=157760Вт=0,157МВт,       (6.3.2)

где:Vстр=8000м3- объем здания по наружным размерам [из задания]

    tвр=180С- температура воздуха внутри помещения (4, стр25)

    qo=0,34Вт/(м3*К)-удельные тепловые потери здания на отопление (1, стр437)

    Тепловая нагрузка на вентиляцию  ниже tнв=-220С не изменяется, поэтому принимаем Qв|=0,585МВт.

    4.Расход теплоносителя, необходимый  потребителю при t=-400С:

G=Qсумв*(t1-t2)=1529360/4190*(150-70)=4,56кг/с,             (6.4.1)

где:  Qсум=Qo|+Qв|+Qо|+Qв|=201000+585000+157760+585000=1529360Вт,

      Св=4190Дж/кг*гр-теплоемкость воды,

      t1=1500С и t2=700С-температуры прямой и обратной линии трубопровода. 
 
 

               
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

    7 раздел: Выбор и расчет принципиальной тепловой схемы источника теплоснабжения.

      1.Выбор типа и числа устанавливаемых котельных агрегатов.

Суммарная ориентировочная тепловая нагрузка котельной.

QSкот=к*кк*(Qрот+1,2Qрв+Qргв+Qтех)=0,8*1,25*(321,4+1,2*585,6+26,7+

+547)=1596кВт,                                             (7.1.1)

где: Qтех–присоединенная технологическая нагрузка,

     кк=1,2 – коэффициент учитывает нагрузку кондиционирования,

     к=0,8 – коэффициент совпадения максимумов тепловых нагрузок.

Коммунальная  нагрузка.

            (7.1.2)

где: hп=2828,1кДж/кг–энтальпия пара (3,  стр342),

     h/кв*tк=4,19*80=335,2кДж/кг–энтальпия конденсата.

     Пар на подогреватели сетевой воды идет с параметрами:

     Р=0,6 МПа, t=1900С.

     Конденсат идет с температурой tк=800С (обычно в диапазоне 80–1000С) при давлении подачи в деаэратор Р=0,104 МПа.

    hто=0,95%–КПД сетевого подогревателя,

     hтп=0,96%–КПД транспорта теплоты.

     Qком= Qро+ Qрв + Qргв=321,4+585,6+26,7=933,7кВт.

Максимальная  часовая производительность котельной  по пару с учетом собственных нужд.

DSкотсн*(Dком+ Dтех)=1,05*(0,81+0,24)= 1,05кг/с,             (7.1.3)

где: ксн=1,05– коэффициент учитывающий собственные нужды котельной   работающей на газе.

Количество  устанавливаемых агрегатов.

,                                           (7.1.4)                                          

где: Di=0,444кг/с–паропроизводительность агрегата Е-1,6-9   (1,   стр.454).

Должно  выполняться условие: 1,1*(n–1)*Di–Dтех>0,75Dком

т.е. 1,1*(2–1)*0,444–0,24= 0,25 , т.е. 2 котла недостаточно.

3 котла:

1,1*(3–1)*0,444–0,24=0,73 –это больше  0,75Dком=0,75*0,81=0,637.

К установке  принимаем 3 котла.

     2.Расчет тепловой схемы производственно–отопительной котельной.

Производительность  котельной по пару.

Dmax=Sni*Di=3*0,444=1,33кг/с,                                (7.2.1)

где:  ni=3– число принятых к установке котельных агрегатов с производительностью Di=0,444 кг/с.

Количество  конденсата, возвращаемого технологическим потребителем.

Gтк= aк*Dтех=0,5*0,24=0,12кг/с,                              (7.2.2)

где: aк=0,5– доля конденсата, возвращаемое технологическим потребителем,

     Dтех=0,24кг/с – расход пара технологическим потребителем.

Расход  продувочной воды.

Gпрпр*Dmax=0,05*1,33=0,066кг/с,                            (7.2.3)

где:  кпр=0,05 –коэффициент, определяющий количество котловой воды, отводимой в непрерывную продувку для поддержания нормального солевого баланса котельного агрегата.

Количество  вторичного пара, отводимого из сепаратора непрерывной продувки.

                 (7.2.4)

где: h/кв=844,7кДж/кг – энтальпия кипящей воды при давлении в барабане котла   (3, стр.432),

     h/с=475,38кДж/кг – энтальпия кипящей воды при давлении в сепараторе (3,  стр.422),

     h//с=2696,8 кДж/кг – энтальпия насыщенного пара при давлении в сепараторе (3, стр.422),

     Давление в барабане котла Рб=10атм = 1,0МПа,

     Давление в сепараторе Рс= 1,5 – 1,7 атм,

     hс=0,98 – коэффициент, учитывающий потери теплоты сепаратором.

Количество  продувочной воды, сливаемой в  дренаж.

Gдпр= Gпр-Dс=0,066–0,01=0,056кг/с.                           (7.2.5)

Количество  питательной воды, поступающей из деаэратора в котельные агрегаты.

Gпв=Dmax+Gпр=1,33+0,066=1,396кг/с.                            (7.2.6)

Расход  выпара из деаэратора.

Dв=0,002*Gпв=0,002*1,396=0,003кг/с.                         (7.2.7)

Количество  добавочной воды, необходимой для  питания котельных агрегатов.

Информация о работе Система теплоснабжения промышленно-жилого района